超高功率電極：近期電極市場主流價格近期高低起伏，震蕩波動，變化頻繁。其中江蘇地區超高功率報價如下：350mm規格報價37000-47000元/噸，400mm規格報價42000-52000元/度，500mm規格報價72000-82000元/噸，600mm規格的報價82000-92000元/噸，700mm規格的報價122000-132000元/噸，以上均為出廠含稅價，均價較月初下調85500元/噸，可謂漲的快，跌的也快。同時據我網了解，目前各商家及下游采購商報價混亂。前段時間鋼廠因庫存偏充裕，市場資源也相對增加，所以前期價格下降較快。這段時間受環保因素和秋冬季炭素企業的限產，各炭素企業降價出貨的意愿較低，報價較穩。另外，建議鋼廠莫一味地追求低價招標，重視產品質量應是首要關注的問題。

鎂碳磚：近期山東地區鎂碳磚市場價格暫穩。其MT-12AMgO：80規格主流報價在7100-7300元/噸，MT-14AMgO：76主流報價在7700-8000元/噸（以上均為出廠含稅價），10月份至今價格變化不大，下游需求尚可。雖然整體價格變化不大，不過報價很混亂，以14A為例，報價從6800到8800元/噸不等，沒有很主流的報價。另外，據了解，近期遼寧電熔鎂砂雖然存在價格回落，但是下降的僅為品位質量較差的規格，而質量有保證的電熔鎂砂主流市場暫穩，因此鎂碳磚的市場價格波動也不大。總體上看，近期鎂碳磚價格暫穩，報價不一。

碳化硅：近期寧夏地區碳化硅市場價格維穩運行。其中主流出廠含稅報價：品質98碳化硅塊料6750-6850元/噸，品質97碳化硅塊料6650-6750元/噸，品質90碳化硅塊料4950-5150元/噸。對于碳化硅現在的高價，下游制品企業持有兩種態度：第一種采取保守措施，選擇先消耗內部庫存為主，對市場各個生產商進行詢價比價，但暫不采取采購措施，對市場行情持謹慎觀望態勢。另一種則是按需采購，因生產需要，不得不進行采購從而滿足客戶的需要時，也是貨比三家，擇低價購之。

棕剛玉：近期河南棕剛玉主流市場價格有所上漲，規格Al2O3≥94.5%塊料市場主流報價4600-4900元/噸，Al2O3≥95%段砂市場報價5100-5500元/噸，（以上均為出廠含稅價），較上月上漲了約200-300元/噸左右（以上均為出廠含稅價）。據了解，近期棕剛玉市場價格持續在上漲。廠家反映，漲價的主要問題是受錯峰限產的影響，礬土之類的原材料的采購相對較為困難，導致生產成本較高，因此價格隨之水漲船高；其次，在錯峰限產之后，廠家的供應能力也相對減弱，所以棕剛玉市場的供應也比較緊張，同時下游需求尚可，因此對棕剛玉價格起到了一定地支撐作用。預計在本輪價格上漲之后，短期內棕剛玉市場價格或將保持盤整運行。

煅煤增碳劑：近期寧夏煅煤增碳劑價格有漲價的跡象。其中粒度3-5的90品質主流報價1950-2000元/噸；粒度3-5的92品質主流報價2050-2100元/噸；粒度3-5的93品質主流報價2150-2200元/噸；粒度3-5的95品質主流報價2550-2600元/噸（以上均為出廠不含稅價）。受環保督查影響，近期煅燒煤增碳劑主原料無煙煤價格有所上漲，其上漲幅度雖不大，但是對增碳劑的價格也產生了一定的影響。據了解近期山西煤業限產，煤炭集中園區被迫禁止車輛出入，因此增碳劑的成本相應地增加了不少。預計后期仍有上漲的空間。

白剛玉：近期，河南白剛玉市場廠家報價亦較為混亂。其中白剛玉段砂主流報價6200-6300元/噸，白剛玉細粉主流報價6400-6500元/噸，較10月中旬上調150元/噸左右，以上均為出廠含稅價。受環保影響，白剛玉生產企業開工率下降，市場上現貨較為緊張，部分生產企業被迫關停。同時其主原料氧化鋁價格亦出現大漲，目前氧化鋁送到廠家的成本大概就要4300元/噸左右，高的甚至達到了4500元/噸左右。間接地增加了白剛玉的生產成本。預計后期白剛玉市場價格或將穩中有漲。

        小型高爐出鐵溝用的超低水泥耐火澆注料，其主體材料為*高鋁礬土熟料或黏土熟料。為了提高抗渣性，在基質料中摻加電熔棕剛玉粉或氧化鋁粉。耐火骨料*粒徑為10mm，一般用量為68% ~70%;耐火粉料用量為5% ~12%，且不得用黏土熟料作耐火粉料;SiC用量一般為5% ~15%，碳的用量為2%~5%;活性SiO2或a – Al2O3超微粉用量為4%~ 6%;軟質黏土用量為3%~ 5%;鋁酸鹽水泥用量為1% ~ 3%;*分散劑用量一般為0.2% ~0.4%，水用量為5% ~7%。同時，應摻加快干劑和中溫增強劑，以利于快速烘烤溝襯和提高其使用壽命。表2-3-13為其性能。從表中看出，化學成分與大、中型高爐出鐵溝澆注料的基本相似，由于主體材料品級和質量上的差異，其性能明顯下降。即或如此，該類澆注料也能滿足小型高爐出鐵溝的需要，并且施工方便，價格低廉，能延長其壽命。

        鐵溝耐火澆注料是高技術耐火澆注料，其配制工藝講究，性能優良，可顯著提高溝襯的使用壽命。關鍵問題是，需嚴格控制施工水用量，精心操作，精心烘烤，精心維護，方可達到預期的目的。

特性
1、耐火度與同質地的耐火磚差不了多少，荷重軟化點比耐火磚略低,整體機能優于耐火磚。

2、澆注料因為低溫在結合劑的作用，常溫耐壓強度較高。由于砌體的整體性好，高爐氣密性好，不易變形，抗機器震動和沖擊性能比磚的砌體好。

3、熱穩定性好，骨料大部或者全部是熟料，膨脹與基質的縮小相兩抵，故砌休的熱膨脹相對說來比磚小，溫度應力也小。

4、澆注料出產工藝簡易，取銷了復雜的制磚工序，大大加速了筑爐速度，比砌磚效能提高十多倍。還可利用廢磚等作骨料，變廢為寶。
澆注料分類：
1、水合結合的澆注料，如硅酸鹽水泥結合耐火澆注料;鋁酸鹽水泥結合耐火澆注料ρ-Al2O3結合耐火澆注料。

2、水合結合加凝聚結合的澆注料，如低水泥結合耐火澆注料，超低水泥結合耐火澆注料。

3、凝聚結合的澆注料，如黏土結合耐火澆注料，超微粉結合耐火澆注料，硅溶膠或鋁溶膠結合耐火澆注料。

4、化學結合的澆注料，如水玻璃結合耐火澆注料，磷酸及磷酸鹽結合耐火澆注料，聚磷酸鹽結合耐火澆注料，硫酸鹽結合的耐火澆注料以及酚醛樹脂結合的澆注料等。

      那么澆注料市場價格為多少呢，根據不同系列，不同產品，價格均為不同，詳細可以致電咨詢。

在配制硅質耐火澆注料時，主要用燒成硅磚或硅石，而生硅石和硅石粉用量不能太多。因它燒后線膨脹較大，影響澆注料的高溫性能。表1-1為硅質澆注料的配合比和性能。耐火骨料的顆粒級配為6?3mm，23%，3~1mm，32%，1?0.5mm，15%，0.5~O.lmm，3O%；耐火粉料細度為小于0.09mm；磷酸濃度為50%；鎂砂粉的細度為小于0.09mm。

耐火度大于1750℃，變形4%的荷重軟化溫度大于1675℃；20?1200℃線膨脹系數約為11X10-6K-1,比磷酸硅酸鋁質和剛玉莫來石質耐火澆注料的大1倍左右；隨著加熱溫度的升高，燒后耐壓強度也提高，不過500?800℃之間因SiO2晶型變化,強度有所下降。另外，由于耐火粉料用量多,磷酸溶液用量也多，致使燒后耐壓強度也有所降低。釆用硅石粉作粉料，其顯氣孔率增大，燒后線膨脹大和耐壓強度降低，故應選擇廢舊硅磚、硅磚和煅燒硅石作耐火骨料和粉料為宜。

為改進鋁硅系澆注料的使用功能，應采納以下技術措施：

(1)基質組成。基質組成對澆注料的使用溫度、高溫力學功能及燒結功能都有重要影響。基質應以低K2O和Na2O含量的礬土熟料為主，操控水泥的參加量，優化配料，使澆注料的基質近似于莫來石(A3S2)的化學成分。即調理基質中的Al2O3和SiO2的含量，使其在髙溫下生成莫來石發作體積微脹大，以進步抗熱震性和高溫強度。

(2)結合劑。選用純鋁酸鈣水泥為結合劑。其主要成分為CaO·Al2O3(鋁酸鈣分化溫度1600℃，活性很高，凝集速度正常，硬化速度快，前期強度高，后期強度增加不明顯;CaO?2Al2O3(二鋁酸鈣，分化溫度1762℃)水化、硬化速度較慢，前期強度低，后期強度髙。經過該水泥的水化凝集作用，把骨料和粉料膠結在一起，參加量小于5%為宜。

(3)參加適量微粉。微粉的參加可充填顆粒間空地，改進內部結構，發作凝集結合作用使之致密化;一起可顯著進步流動性，大幅度下降施工用水量。

(4)分散劑。參加適量分散劑(減水劑能進步澆注猜中微粉粒子分散性，使粒子間間隔增大，引力和摩擦力削減，進一步進步澆注料流動性，一起排出被粒子聚凝體所包圍的游離水，使澆注料具有流動性并下降其施工用水量。若用三聚磷酸鈉作分散劑，適合參加量0.05%?0.5%。

(5)增加脹大劑。藍晶石的高溫分化產物石英與粉猜中的(Al2O3)發作反應生成二次莫來石(3Al2O3?2SiO2)發作體積微脹大可抵消料的收縮以進步抗熱震性。3Al2O3?2SiO2可與基質中的Fe203和TiO2形成固溶體，有用下降高溫下的液相量，以提髙其高溫功能。參加量應小于10%

(6)高溫增強劑。剛玉具有熔點高，化學功能穩定，高溫強度好等特色，選用小于0.088mm粉料的參加量小于15%為宜。

(7)施工用水量。澆注料烘干后，制品的抗折強度與施工加水量成反比，加水量為5%左右。

本體爐膛中，爐前墻均勻地布置有4個給煤口和4個污泥加入口，并預留6個石灰石加入口，在爐膛后墻中下部還設有2個沼氣噴槍。鍋爐燃燒啟動釆用床上點火方式，床上共布置4支(爐膛左、右側墻各2支)大功率的點火油槍。

鍋爐運行與爆管情況

該鍋爐在2011年12月底投入運行，2015年5月，鍋爐在大修期間發現空氣預熱器有漏風，但由于漏風量不大，未進行處理，運行一段時間后，漏風加重，兩臺引風機同時處于最大出力時，仍不能維持鍋爐正常負壓，故而降負荷(降至240t/h)、降壓(5~8MPa)運行，該狀態運行持續約一年時間。

第一次爆管。2016年11月9日，南側第二屏水冷屏，位于圖1中4#敷設耐火材料銷釘管的水平段爆管。更換相應管段并進行水壓試驗，當試驗壓力達到6.5MPa時，南側第一屏8#銷釘管的水平段和南側第一屏垂直段均存在泄漏。對應換管修復后，于2016年11月14日投入運行。

第二次爆管。2016年12月3日，北側第一屏水冷屏位于垂直管處爆管，修補后進行水壓試驗時，該屏在29#敷設耐火材料銷釘管的水平段又發現泄漏。經過多次“換管-試壓-換管-試壓”修復后，于2016年12月9日投入運行。

爆管維修期間，曾邀請美國福斯特惠勒(FW)新會制造廠(廣東江門)直屬的安裝維修公司技術人員到現場進行診斷、分析。認為是受熱面管子(SA210C)材質抗磨性差，換管修復后，并對所有水冷屏的管子進行了抗磨噴涂處理。同時，使用單位把前兩次的爆管及處理情況報到鍋爐原制造廠家。

第三次爆管。2017年1月6日，南側第一屏水冷屏在敷設耐火材料銷釘管的水平段位置，同時發生了多條管子爆管，并且在爐膛內左、右兩側墻密相區位置又發生多處泄漏。經換管修復后，于2017年1月12日投入運行。

爆管后，使用單位立即反映到鍋爐原制造廠家，邀請制造商派出技術人員趕到現場進行分析處理;并截取了幾段水冷壁與水冷屏受熱面管子(SA210C)樣品，帶回制造廠進行爆管分析。分析結果認為：

1)樣管基體的化學成分及金相組織正常;開裂處附近存在大量的沿晶微裂紋，且裂紋空洞內發現含Ca的異物，呈現出氫腐蝕特征;氫腐蝕一般與垢下腐蝕相伴發生。

2)建議檢查鍋爐去離子水中離子是否超標，對結垢的管子進行酸洗，對已發生氫腐蝕的管子予以更換。

第四次爆管。2017年1月19日，南側第一屏垂直段發生多處嚴重爆管，被迫緊急停爐，鍋爐提前進行大修。

以上4次重大爆管期間，還伴存有水冷屏泄漏2次，爐膛內左、右側墻衛燃帶各泄漏1次。

第四次爆管維修期間，使用單位邀請廣東省特種設備檢測研究院等數家單位的技術入員集中到現場進行會診、綜合分析，最終一致同意釆納了廣東省特種設備檢測研究院提出的“空泡應力腐蝕”理論141，并按此理論觀點制訂了對應的處理方案。

爆管原因分析

2017年1月19日停爐大修后，對水冷屏及水冷壁的下聯箱檢查，均未發現結垢沉積物，但發現大量疑似從管材內壁脫落的塊狀物。縱向剖開的取樣管子，管壁內存在腐蝕凹坑、溝槽及即將脫落不規則塊狀物，如圖2、圖3所示。“溝槽”由若干個腐蝕凹坑連成曲線而非呈直線，且“溝槽”邊緣呈不規則形狀，并且腐蝕凹坑、溝槽往往發生在容易產生汽停滯和汽塞的部位。

3.1管內腐蝕凹坑、溝槽及脫落塊狀物形成機理分析由圖2發現，該管內腐蝕凹坑、溝槽形貌(粗糙)規律與普通沖刷溝槽磨損(光滑坑)機理存在很大區別。

通過對積聚于集箱內塊狀物和水冷屏管內壁母材分別進行金相比對分析，驗證了塊狀物是水冷屏及水冷壁的管子內壁母材脫落的產物。

爆管位置主要集中在銷釘段與翅片段位置。一方面，該350t/h鍋爐配套的發電機組僅為6MW，且常降壓降負荷運行，在自然循環欠佳及壓力波動下，更易產生微小汽泡，并常常在水冷屏水平斜段內積聚和瞬間會合成另一個較大的汽泡。另一方面，由于銷釘與翅片存在，該位置管段升溫迅速，導致此處的對應管內的水迅速汽化，且該處溫差較大，加速了汽泡的形成。汽泡增大后就發生爆破，從而產生空泡應力腐蝕，持久下去便生成腐蝕凹坑、溝槽及塊狀脫落物。

3.2爐膛內受熱面管子受熱不均

銷釘與翅片處對應的管段內汽、水共存，此處的比熱容與其他受熱面管子相比，存在較大的差別，同時此處在汽、水擾動的作用下，易產生流體的脈動，使管內易產生汽泡(泡狀流型)。隨著泡狀汽泡的增大，直至泡狀汽泡的爆破為止，爆破對應處便產生空泡應力腐蝕;從而在銷釘或翅片對應的管壁內就易產生應力腐蝕，形成腐蝕凹坑。

隨著管內含汽率的增大，管內流體由泡狀流型聚合、形成彈狀流型，并在溫差的持續作用下，彈狀流型進一步聚合、形成為柱狀流型。特別是在水冷屏水平傾斜段，柱狀流型的汽空穴緊貼于管內圓弧頂面區域，空穴形成了汽停滯與汽塞，容易匯聚形成更大能量的汽泡，直至汽泡爆破。從而此處對應的管壁內圓弧頂面區域就產生應力腐蝕，形成邊緣凸凹不平、呈曲線而非直線的腐蝕溝槽。這直接驗證了爆管泄漏常常發生在水冷屏水平傾斜段。

3.3管內塊狀脫落物(增加流動阻力)

塊狀脫落物掛靠于管內或匯聚于下聯箱內，形成局部懸浮循環，縮小流通截面，增加了管內流動阻力，造成局部管段水循環惡化，管子局部過熱。

3.4爐內燃燒不均

根據現場爆管情況與獲取的有關參數，采用數值模擬的方式，對爐膛內部燃燒情況進行了模擬分析。

爐膛內燃料燃燒分布不均勻，前墻高，后墻低。前墻管段相對于后墻管段來說：燃料集中，升溫較快，形成前、后墻管段溫差大。從而造成匯集進入水冷屏的汽水溫差大，使管內易產生汽泡。這也直接驗證了爆管泄漏常常發生在掛于前墻的水冷屏。

3.5水自然循環惡化

銷釘與翅片的根部對應管內位置，易產生傳熱的極微小汽泡，并往管子橫截面中心方向橫向移動，該汽泡橫移會阻礙管子內水循環沿管子縱向移動的能力。

另外，水冷屏水平段傾角較小，造成此處水循環能力嚴重不足。該管段內極容易聚集來自前、后墻水冷壁汽水帶來的微小汽泡，從而在此提供匯合、形成較大汽泡的“溫床”;汽泡爆破就產生空泡應力腐蝕。

該循環流化床鍋爐出現空泡應力腐蝕的主要原因是：該鍋爐長期處于降負荷、變壓力運行;鍋爐自然循環能力較差，特別是水冷屏水平傾斜段受熱面的水平夾角偏小，不利于汽、水循環，更容易導致圓弧頂面積聚大量汽泡，在空泡應力的長期腐蝕作用下，產生腐蝕凹坑與溝槽，致成常常在該處發生爆管。另外，銷釘與翅片處的水冷壁與水冷屏，管內也容易產生空泡應力腐蝕凹坑而爆管。

此外，水冷屏與水冷壁下集箱內的塊狀脫落物是空泡應力腐蝕的產物，不符合氫腐蝕與垢下腐蝕產生的條件與機理。

修復措施

4.1水循環優化

1)爐膛標高18m以下的水冷壁采用內螺紋“擾流”管替換銷釘管與翅片管，使該區域的管內汽、水充分混合，由泡狀流型變為液霧狀流型，克服流體介質的擾動而產生的脈動汽泡，避免進入水冷屏的汽水混合物中帶汽泡。

2)水冷屏水平段傾角由5°調整至60°以上，避免管內因水、汽相對流動而產生泡狀汽泡、聚集成彈狀汽泡及匯合成柱狀汽泡。

4.2爐內燃燒調整

調配風量與燃料量的比例，使燃料整體燃燒分布均勻，受熱面管子均勻受熱。

4.3運行系統調節

避免長期低負荷運行，使蒸發量應接近設計值;并保證運行時壓力穩定，減少或避免壓力波動過大現象。

4.4提高管材強度

更換的管段應提高管材的強度，不易產生塑性形變和硬化，避免應力腐蝕產生。

結論

該循環流化床鍋爐水冷壁與水冷屏發生頻繁爆管的主要原因是熱力、幾何、水循環以及實際使用情況等因素耦合造成的，應從多角度考慮綜合整改，達到治標又治本的修復效果。

　　引起熱風爐毀壞的要素不少，而且在熱風爐的差別部位，其首要起因也不不異。所以，要詳明解析熱風爐各部門耐火砌體的毀壞起因及毀壞機理相當繁復，這里概括起來不妨總結為下面幾方面。

　　（1）熱帶熱應力用處。熱風爐爐墻耐火磚內、外側口頭溫度差很大，產生很大的熱應力，*可以磚襯內側受到很大的壓應力，外側受到很大的拉應力。而且，耐火砌體受到的膨脹力和荷重力首要集結于熱風爐內層磚襯的內口頭上，漲之換爐操控更加重了耐火磚襯內側面的冷、熱轉變。在這類要素的用處下，耐火砌體的內側面首先產生開裂，進而產生松動和寂寞，告急時變成拱頂垮塌、隔墻傾倒等。

　　（2）化學侵害用處。熱風爐耐火砌體所處外圍介質，首要是煤氣塵埃中含有堿性氧化物、堿金屬及硅酸鹽等，在熱帶下以及耐火砌體成份合成低熔點物資，并產生相變，引起耐火磚團隊受到毀壞，使耐火磚襯的強度等熱帶功能下降。格外是格子磚的口頭被渣化后變成玻璃質，使其熱交換才華大大削弱。

　　（3）機器沖刷、磨損用處。首要是指熱帶熯燒廢氣和鼓風對磚襯口頭的猛烈報復和磨損。格外是內熯式熱風爐的熯燒室下部隔墻，鑒于熯燒熱帶氣流的報復，產生顫動，使熯燒室隔墻下部開裂、寂寞和短路。

　　（4）蠕性變形用處。當今，對熱風爐的毀壞鉆研結局，覺得耐火砌體在熱帶、高壓的用處下，產生的蠕變是引起熱風爐用耐火磚毀壞的要緊起因。

                       中文詞語（詞條/短語）：莫來石磚 

                       英文翻譯（單詞/拼寫）： mullite brick

         以莫來石（3Al2O3·2SiO2）為主晶相的高鋁質耐火材料。一般氧化鋁含量在65%～75%之間。礦物組成除莫來石

外，其中含氧化鋁較低者還含有少量玻璃相和方石英；含氧化鋁較高者還含有少量剛玉。

         莫來石磚耐火度較高，可達1790℃以上。荷重軟化開始溫度1600～1700℃。常溫耐壓強度70～260MPa。抗熱震   性良好。有燒結莫來石磚和電熔莫來石磚兩種。燒結莫來石磚以高鋁礬土熟料為主要原料，加入少量黏土或生礬土作   結合劑，經成型、燒成而制成。電熔莫來石磚以高礬土、工業氧化鋁和耐火黏土為原料，加入木炭或焦炭細粒作還原   劑，成型后采用還原電熔法來制造。電熔莫來石的結晶比燒結莫來石大，抗熱震性比燒結制品好。他們的高溫性能主   要取決于氧化鋁的含量和莫來石相與玻璃分布的均勻性。            主要用于熱風爐爐頂、高爐爐身和爐底、玻璃熔窯蓄熱室、陶瓷燒結窯、石油裂解系統死角爐襯等。莫來石磚具   有荷重軟化溫度高結構致密、氣孔率低、抗侵蝕性好等特點。        

　　高鋁耐磨耐火磚

　　循環流化床鍋爐是一種高效低污染的新式鍋爐。為了防磨和部分部位防燒損,在該型鍋爐中許多部位布置了很多的耐火防磨資料,詳細部位主要在風室、燃燒室、旋風分離器、返料器、外置床、尾部煙道等處，這些部位都需求別離挑選耐火資料。

　　由于依據循環流化床鍋爐內部部位不同，對資料抗磨性要求也不同，在一些劇烈磨損部位，需采用高耐磨資料，其耐磨性能往往需小于3~5cc，其他部位也相應需有必定的要求，最佳計劃是歸納砌爐，合理挑選不同資料才干到達抱負的使用作用。

　　平順耐火作為多年的耐火材料生產企業，供應的循環流化床鍋爐用耐磨耐火磚品種齊全，耐磨、耐火性能好，抗熱振、耐腐蝕、耐火度高等特點，符合大中小型循環流化床鍋爐的使用要求。

　　由于鍋爐內襯是避免鍋爐受熱面金屬以及鍋爐流通部分金屬結構被高溫燒損及磨損的重要設備,如果由于選購資料不妥或施工過程中沒有進行很好的質量操控,很簡單形成耐火資料的破損，這些在耐磨耐火磚、澆注料選購和施工都需求特別注意。

　　施工物料進入現場后及時做好二次復檢作業,經專業查驗組織查驗各項理化性能指標均契合要求后方可用于施工。耐火資料必定要存放于防潮、防雨的地方,以避免資料蛻變,下降質量、甚至喪失其使用性能，不要因小失大，延誤施工，形成物料、人力和施工工期的浪費。

　　總結：循環流化床鍋爐用耐磨耐火磚的選用是根據使用部位來定的，鍋爐內襯需要多種耐火磚的組合使用，只有這樣才能達到比較理想的使用壽命，如果大家有相關產品需求或需要技術指導。

　　為加熱爐用自流耐火澆注科的性能。耐火骨料用三級礬土熟料，有時摻如一級礬土熟料和莫來石骨料。耐火粉料則用特級礬土熟料粉、剛玉粉添加莫來石粉，同時添加α-Al2O3和SiO2超微粉和膨脹劑，用鋁酸鹽水泥作結合劑并加磷酸鹽減水劑。

　1、雖然水用量比同材質振動低水泥耐火澆注料略高些，自流耐火澆注料的性能仍較好，特別是強度較高、燒后線變化較小。因為該料能自流平和排氣良好，是其顆粒級配合理，可達到最緊密的堆積密度，結合劑和超微粉及減水劑的選擇合理、用量最佳，故能克服水用量多帶來的缺陷，提高其性能。

　2、a-Al2O3和uf-SiO2合用量與自流澆注料性能的關系。自流耐火澆注料的組成材料、配合比和水用量不變時，調整二者的添加量，保證合用量為7%。從圖中看出，隨著uf-SiO2用量的增加，流動值開始急劇增大后趨于平緩，燒后抗折強度變化不大，也有個最佳值，燒后線變化先由負值增大到正值，后又急劇收縮。本工作，uf-SiO2用量一般為3%?5 %，即α-Al2O3超微粉相應用量為4%?2%時，澆注料流動值≥180mm，物理力學性能也較好。